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(1) 增加齒輪泵出口至單穩分流閥管路的通徑，由φ18mm加大到φ25mm，使油流在管內的流出速度由原來的10.3m/s降至5.3m/s，大大減少了油液流經管路時的壓力損失，同時降低了振動和噪聲。
(2)在不改變車架整體結構的同時，將蓄電池箱向前移動，省出的空間用于增加油箱的容積，油箱的容量由原來的100L加大到150L：另一方面改變油箱的進出油口之間距離，由原來的300mm增加到800mm，確保了油液在油箱內能夠得到充分的循環，不僅增加了油箱的散熱面積，而且也改善了油箱的散熱效果。
(3) 將變矩器油散熱器改作液壓油散熱器，設置在轉向器回油油路中，其安裝位置不變，由發動機風扇強制冷卻。變矩器的散熱采用安徽省鳳陽水箱廠生產的油水合一散熱器與發動機共同使用，安裝在液壓油散熱器后面，位置與改動前一致;其水箱散熱面積為22.5m2，油散熱面積為6m2，確保發動機及變矩器油液的散熱效果。
(4)改變轉向液壓缸的結構，采用QT40—10球墨鑄鐵導向套支承替代原導向套內的尼龍支承環，另增加一個斯特封密封件，同時將活塞支承環寬度由34mm改為28mm。
改進后對系統進行檢測，(1)首先對改進后的轉向液壓缸進行單元試驗，把改進后的轉向液壓缸裝在叉車轉向橋體上將油液逐漸強制加熱至120℃以上，此時轉向液壓缸工作正常、無異響現象;(2)對整機液壓系統壓力損失進行測試，在無載工況下齒輪泵出口壓力由原來的2.0MPa降至1.5MPa,減少了液壓系統的阻力損失和發熱;(3)對整機按照平衡重式叉車整機實驗方法JB/T3300—1992標準進行整機熱平衡試驗，整機運行1h 42min后液壓油在接近90Y時趨于平衡，且發動機水溫及變矩器油溫均在正常工作溫度范圍內。 |
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